為研究42CrMo鋼板的沖擊動態力學性能及本構模型,進行了沖擊動態壓縮實驗和金相觀察.材料表現出強烈的應變率依賴性,同時還得到不同應變率下力學性能差異的主要原因在于沖擊動態載荷下的絕熱剪切行為.采用熱理論,分別考慮熱應力和非熱應力來解釋變形機理,得到了應變率效應的描述.基于此,本文提出含高應變率效應的動態本構模型,通過絕熱剪切準則來確定失穩的起始點,并與模型進行耦合.該模型能很好地描述42Cr Mo鋼的準靜態和沖擊動態力學行為,特別是應變硬化效應和應變率效應. 

  42CrMo鋼因具有良好的淬透性、強度以及韌性,被廣泛應用于拉矯輥制造中,但是這種材料的耐蝕性、耐磨損性及耐疲勞性還不夠理想,限制了拉矯輥連續工作能力。為進一步提高拉矯輥基材強度和耐磨損性能,利用激光熔凝技術對調質后42CrMo鋼進行了激光強化工藝研究。采用光學顯鏡、金相顯鏡、顯硬度計、摩擦磨損試驗機等儀器對42CrMo鋼激光熔凝后的顯組織、42crmo鋼板相結構、強度及摩擦磨損性能進行了分析,研究了激光功率、掃描速度對熔凝層性能的影響規律。結果表明:工藝參數對熔凝區力學性能影響較大,激光功率顯著影響熔凝層的深度,掃描速度影響表面成形質量;調質后42CrMo鋼板基體組織主要為回火馬氏體+殘余奧氏體,經過激光熔凝后,基體組織發生轉變,馬氏體含量顯著提高。 

  采用硬度測試、顯組織觀察、脆性等級和疏松等級評價等方法研究了滲氮溫度對42CrMo鋼板零件滲氮后氧化滲層性能的影響。結果表明:在滲氮后氧化處理過程中,滲層的表面硬度隨著滲氮溫度的升高出現先增后降的趨勢;滲層深度和疏松等級隨滲氮溫度的升高而增加,但脆性等級變化不大。當滲氮溫度為560℃時,42CrMo鋼零件可獲得表面硬度≥600 HV、滲層（白亮層）深度≥15μm、1級脆性等級、2級疏松等級的滲層。 

通過顯組織觀察和力學性能檢測,分析了42CrMo鋼在不同回火溫度下觀組織形貌和力學性能的變化。通過三維原子探針（3DAP）技術分析500℃回火溫度下42CrMo鋼中元素分布情況,研究了Cr、Mn、Mo等合金元素對鋼性能的影響。結果表明,42CrMo鋼水淬后在450℃回火時顯組織為回火屈氏體,在500～650℃區間回火時顯組織均為回火索氏體,隨著回火溫度的增加,顆粒狀碳化物增多;抗拉強度和規定塑性延伸強度降低,-40℃低溫沖擊性能升高。在500℃回火可達到12.9級螺栓力學指標（Rm≥1200 MPa,KV2≥27 J）,力學性能 ,且滿足低溫環境下螺栓用鋼的使用要求。3DAP結果表明,鋼中的合金元素通過固溶強化和沉淀強化提高了鋼的性能。 

  針對42CrMo鋼板合結鋼軋材超聲波探傷合格率低的問題,利用掃描電鏡等設備對探傷不合樣品進行分析,發現探傷不合樣品中有直徑為100μm左右的球形夾雜物或者尺寸為1 000μm左右的長條形夾雜物。通過鋼液內生夾雜和生產過程接觸的原輔料的分析比對,認為大尺寸夾雜物主要由于外來夾雜進入鋼液中,終造成軋材探傷合格率低。通過增加硅鈣線用量、鋼包澆鑄后期不下渣、浸入式水口侵蝕速率小于1.5 mm/h、結晶器液位波動不大于±3 mm和恒定拉速澆鑄等控制方式,減少了鋼中外來大尺寸夾雜,提高了鋼液潔凈度,使探傷合格率提高到97.5%以上。 

  刃口鈍化及涂層工藝是刀具切削性能及加工質量的重要刀具后處理方法。42crmo鋼板本文對鈍化未涂層、鈍化且涂層以及無鈍化涂層的硬質合金鉆頭鉆削42CrMo鋼的鉆削性能進行對比研究,并分析了鈍化且涂層鉆頭刃口的K因子及平均圓度隨加工孔數變化情況。結果表明:刀具鈍化與涂層后處理工藝對刀具壽命及其失效形式有決定性影響。在實驗參數下,未后處理鉆頭加工孔數僅10孔就發生崩刃失效;鈍化未涂層鉆頭的壽命是鈍化涂層鉆頭的10倍,主要失效形式為粘結磨損與磨粒磨損;鈍化且涂層鉆頭壽命為無鈍化涂層的150倍,主要失效形式為磨粒磨損。鈍化且涂層鉆頭刃口在加工過程中的存在:"涂層破損—基體磨損—新刃口形成—刃口崩刃—刃口再形成"的變化趨勢。