在NaCl溶液和甲酰胺組成的電解液中應(yīng)用液相等離子體電解氮碳共滲技術(shù)對調(diào)質(zhì)態(tài)40Cr鋼進(jìn)行處理表面得到氮碳共滲層研究了其組織與性能。結(jié)果表明經(jīng)液相等離子體電解氮碳共滲處理后試樣表面為多孔形貌處理10 min后滲層厚度可達(dá)38μm滲層由兩層白亮層和過渡層組成。XRD分析表明外白亮層由ε-Fe2-3N、Fe5C2、Fe3C和α-Fe（N）馬氏體組成SAED分析證明內(nèi)白亮層為α-Fe（N）馬氏體。滲層的顯微硬度 可達(dá)650 HV0.05經(jīng)氮碳共滲處理后試樣的腐蝕速率遠(yuǎn)小于40Cr鋼基體的腐蝕速率。 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板耐磨鋼板nm400耐磨鋼板錳1342crmo鋼板鋼暖
為了提高40Cr鋼的硬度和耐磨性為了提高40Cr鋼的硬度和耐磨性采用不同的激光熱處理工藝對調(diào)質(zhì)態(tài)的40Cr鋼進(jìn)行了表面處理。實驗表明激光功率1000 W掃描速度6 mm/s光斑直徑4 mm的工藝參數(shù)較為理想并對該工藝條件下的金相組織和硬度分布進(jìn)行了研究硬化區(qū)厚度約為500μm表面硬化層硬度顯著地提高。

 對20鋼基體進(jìn)行45號鋼板預(yù)滲分65錳鋼板析了單一滲釩、鉻層和釩鉻共滲層的組成。采用球-盤結(jié)構(gòu)測定45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板耐磨鋼板nm400耐磨鋼板錳1342crmo鋼板通過宏觀觀察、金相分析和化學(xué)成分分析等方法對40Cr鋼法蘭焊接接頭的斷裂原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明40Cr鋼法蘭焊接接頭存在根部裂紋、焊趾裂紋、未熔合和未焊透等焊接缺陷在應(yīng)力的作用下根部裂紋發(fā)生擴(kuò)展造成接頭在使用過程中發(fā)熱擴(kuò)散滲鉬 （Mo）是鋼材表面化學(xué)成分的改性方式之一其可提高鋼的淬透性與碳作用形成高熔點(diǎn)的碳化物能夠提高鋼鐵材料表面的耐磨性。為探索熱擴(kuò)散滲鉬工藝分別采用箱式爐加熱和感應(yīng)加熱對40Cr鋼進(jìn)行1 000～1 300℃不同溫度下包埋擴(kuò)散滲處理利用場發(fā)射掃描電子顯微鏡（FEG-SEM）、X射線衍射技術(shù)（XRD）和摩擦磨損試驗研究了滲Mo試樣的微觀組織、元素分布、物相構(gòu)成以及摩擦磨損性能并對感應(yīng)加熱滲Mo微觀結(jié)構(gòu)的演變機(jī)理進(jìn)行了闡述。結(jié)果表明:在1 100℃下箱式爐加熱未觀察到明顯的Mo滲層而感應(yīng)加熱在不同溫度下形成了30～70μm厚的Mo滲層;感應(yīng)加熱后試樣截面組織由Mo滲層、過渡層、受影響層、基體組成其中Mo滲層主要由Fe-Mo固溶體（Fe-Mo SS）和碳化物相組成過渡層由合金珠光體組成受影響層為貧碳區(qū);研究表明感應(yīng)加熱Mo滲層的 硬度為560 HV0.2約為原始試樣的兩倍IHM-1200試樣的的摩擦因數(shù)為0.73比原始試樣低0.12磨損質(zhì)量略低于原始試樣Mo滲層顯著提高40Cr鋼的摩擦性能。 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板耐磨鋼板nm400耐磨鋼板錳1342crmo鋼板

40cr鋼板減某40Cr鋼
利用超音速微粒轟擊技術(shù)對退火態(tài)40Cr鋼的表面進(jìn)行處理研究轟擊后表層的微觀結(jié)構(gòu)、顯微硬度以及處理后材料表面的干摩擦性能作為對比同時研究未轟擊40Cr鋼以及轟擊后拋在40Cr鋼傳統(tǒng)調(diào)質(zhì)處理工藝的基礎(chǔ)上開展了40Cr鋼沖擊鉆桿零保溫淬火工藝的研究。結(jié)果表明:在860℃加熱+零保溫油冷淬火+550℃高溫回火工藝下40Cr鋼抗拉強(qiáng)度為1 086MPa室溫沖擊韌性為107.7J/cm2（較傳統(tǒng)調(diào)質(zhì)處理工藝提高近25%）金相組織為回火索氏體。零保溫淬火工藝細(xì)化了奧氏體晶粒提高了40Cr鋼沖擊鉆桿強(qiáng)韌性同時減少了熱處理在爐時間降低了能耗。 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板將采用正交試驗法對40Cr鋼進(jìn)行了脈沖電場作用下的研究找出了降低40Cr鋼淬火加熱溫度和縮短保溫時間的工藝參數(shù)且其硬度比常規(guī)淬火高2～3 HRC。進(jìn)行了相應(yīng)的新工藝試驗得到了40Cr鋼較理想的馬氏體組織改善了40Cr鋼的淬火組織和機(jī)械性能提高了工作效率降激光沖擊強(qiáng)化作為一種前沿的表面處理技術(shù)具備“三高一快”（高壓、高能、超快、高應(yīng)變率）特點(diǎn)可以廣泛應(yīng)用在金屬和零部件的強(qiáng)化上。各國研究人員已經(jīng)對激光沖擊強(qiáng)化技術(shù)進(jìn)行了系統(tǒng)研究但都是在航空鋁合金材料方面而在航空工業(yè)有重要作用的高質(zhì)量合金鋼的科學(xué)研究則比較少。40Cr鋼研究了不同溫度"零保溫"淬火工藝下40Cr鋼的顯微組織與性能的變化規(guī)律。結(jié)果表明在850~910℃下"零保溫"淬火和550℃回火后40Cr鋼的硬度、抗拉強(qiáng)度和沖擊吸收能量隨溫度的升高先增加后降低。890℃"零保溫"淬火和550℃回火時鋼的硬度、抗拉強(qiáng)度和沖擊吸收能量達(dá)到 值這些性能均優(yōu)于同溫度下保溫淬火時試驗鋼的性能。40Cr鋼"零保溫"淬火性能的提高與其淬火后得到的細(xì)小板條狀馬氏體組織、奧氏體晶粒的細(xì)化和奧氏體中碳濃度分布不均勻有關(guān)。 。65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板 40cr鋼板

扭力桿是影響氣動離合器45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板使用壽命的關(guān)鍵零件不但要求兩端圓弧表面具有較高的耐磨性而且整體具有優(yōu)良的韌性。多數(shù)企業(yè)采用40Cr鋼板、42CrMo鋼、f;">采用射釘試驗、紅外測溫等方法研究了40Cr鋼研究了40 Cr鋼在不同滲硼溫度和不同滲硼時間下對滲硼層組織和性能的影響。用金相顯微鏡、掃描電鏡觀察了滲硼層的形貌測定了滲硼層的厚度;用維氏硬度計測定了滲硼層的硬度;用納米壓痕儀測定了滲硼層不同深度的硬度;用X射線衍射儀分析了滲硼層的物相組成;評定了滲硼層與基體的結(jié)合力;做了不同介質(zhì)下耐蝕性對比試驗。結(jié)果表明:滲硼層與基體結(jié)合牢固破壞等級評為一級;滲硼層主要由Fe2B單相組成;在860℃下保溫不同時間滲硼層的厚度及硬度均隨時間的增長而逐漸增大;在不同的溫度下保溫5 h時滲硼層的厚度及硬度隨溫度的升高而逐漸增大;除HNO3外滲硼處理后試樣的耐蝕性均比未滲硼的試樣的耐蝕性能好。 究不同調(diào)質(zhì)工藝下40Cr鋼的組織和力學(xué)性能的變化規(guī)律確定拉絲機(jī)塔輪軸用40Cr鋼的 工藝并與斷軸試樣和正常試樣進(jìn)行對比分析。結(jié)果表明拉絲機(jī)塔輪軸用40Cr鋼 調(diào)質(zhì)工藝為850℃保溫1 h淬火630℃下保溫1 h回火。在 工藝條件下組織為具有特定位向、細(xì)小的回火索氏體和極少量鐵素體硬度為283.5 HBW沖擊韌度為211.3 J/cm2。40Cr鋼硬度影響因素依次為回火溫度、淬火保溫時間、回火保溫時間和淬火溫度。組織分布不均和冷速不當(dāng)是導(dǎo)致硬度不均勻的主要原因。40Cr鋼沖擊性能影響因素依次是淬火溫度、回火保溫時間、淬火保溫時間和回火溫度。斷口纖維區(qū)主要為小且淺的等軸韌窩;剪切唇區(qū)主要為大且深的剪切韌窩。 通過宏觀分析、顯微組織和斷口形貌觀察以及硬度測試等方法對40Cr鋼汽車半軸的斷裂原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明:汽車半軸斷裂的主要原因是半軸凸緣與桿連接的軸臺階處表面存在脫碳層在高的扭轉(zhuǎn)疲勞剪切應(yīng)力作用下形成裂紋源;40Cr鋼含有較多的大尺寸非金屬夾雜物另外熱處理工藝不當(dāng)造成材料綜合力學(xué)性能達(dá)不到要求使表面萌生的裂紋在應(yīng)力作用下迅速擴(kuò)展造成汽車半軸發(fā)生疲勞斷裂。 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板對淬本文研究了40Cr鋼調(diào)質(zhì)處
對 2 0 #鋼進(jìn)行采用正交組合回歸設(shè)計試驗方法分別檢測了一次“零保溫”淬火和兩次“零保溫”淬火后40Cr鋼的力學(xué)性能研究了“零保溫”淬火溫度對40Cr鋼強(qiáng)度、硬度的影響建立了“零保溫”淬火溫度與力學(xué)性能關(guān)系的數(shù)學(xué)表達(dá)式分析了該鋼“零保溫”淬火后的組織探討了40Cr鋼“零保溫”淬火條件下組織轉(zhuǎn)變的特點(diǎn)。一次“零保溫”淬火的實驗結(jié)果表明:（1）40Cr鋼

通過圖像預(yù)處理與分割、子圖像分類、晶界提取和晶界優(yōu)化等步驟對20鋼的金相組織進(jìn)行了晶界提取算法的研究并與手工提取晶界結(jié)果進(jìn)行了對比分析。結(jié)果表明經(jīng)過晶界45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板提>在40Cr鋼表面進(jìn)行Co/W合金、超細(xì)WC（2～3μm）兩種材料激光合金化的試驗檢驗了合金化層的組織和性能通過與氣體滲氮層的比較表明激光合金化可以得到晶粒細(xì)化稀釋率低與基體結(jié)合牢固的表面強(qiáng)化層。合金層的顯微硬度、耐磨損等性能比氣體滲氮有不同程度的提高。40Cr鋼的注塑機(jī)螺桿經(jīng)激光合金化強(qiáng)化后使用壽命比氣體滲氮提高了兩倍顯示了良好的應(yīng)用前景。 

    設(shè)計了40Cr鋼的端面淬火工藝研究了φ110 mm工件斷面從表層到心部淬火后的組織并測試了從表層到心部的硬度分布。結(jié)果表明:40Cr40cr鋼板佳淬火工藝為淬火3 min后250℃回火;按照此淬火工藝φ110 mm工件斷面淬火后淬硬層硬度為5355 HRC半馬氏體

45號鋼板40cr鋼板42crmo鋼板65錳鋼板&n用不同厚度的Cu箔、Ni箔作為緩解接頭殘余應(yīng)力的中間層材料以Ag-Cu共晶合金箔為釬料在880℃10 min的工藝參數(shù)條件下對YG6硬質(zhì)合金和40Cr鋼進(jìn)行了真空釬焊試驗。研究結(jié)果證實采用Ni箔做中間層能有效地降低接頭應(yīng)力大幅提高接頭強(qiáng)度;Cu箔能有效降低接頭殘余應(yīng)力但Cu本身強(qiáng)度偏低同時釬焊過程中大量溶解使中間層的實際厚度明顯減薄加之釬縫與中間層界面處組織不均勻且存在較嚴(yán)重的晶界滲入現(xiàn)象從而嚴(yán)重制約了接頭強(qiáng)度的提高;研究結(jié)果還表明中間層厚度對接頭強(qiáng)度也有明顯的影響只有在 厚度范圍內(nèi)才能達(dá)到 降低應(yīng)力、提高接頭強(qiáng)度為了研究高速冷滾打過程中工件材料40Cr鋼的動態(tài)力學(xué)特性利用分離式Hopkinson壓桿試驗裝置對40Cr鋼進(jìn)行了壓縮試驗獲得40Cr鋼在不同應(yīng)變率（600～5 000 s-1）和不同溫度（20～400℃）條件下的應(yīng)力-應(yīng)變情況。試驗結(jié)果表明:40Cr鋼對應(yīng)變率呈現(xiàn)出一定的敏感性和應(yīng)變率強(qiáng)化效應(yīng)塑性變形過程中產(chǎn)生的絕熱升溫對材料具有熱軟化作用。基于位錯動力學(xué)理論通過試驗數(shù)據(jù)建立了40Cr鋼的動態(tài)本構(gòu)模型。模型計算結(jié)果和試驗結(jié)果對比表明:該模型可以較好地預(yù)測40Cr鋼在不同應(yīng)變率和溫度條件下的塑性流動應(yīng)力。 ;45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板